1 Проектирование подпорных стен и стен подвалов равочное пособие кснип Москва Стройиздат 2 Ц ЕН Т Р А Л Ь Н Ы Й НАУЧНО И С С Л ЕД О В А Т ЕЛ ЬС К И Й И П РО ЕКТН О Э К С П Е Р И М Е Н Т А Л Ь Н Ы Й ИНСТИТУТ П Р О М Ы Ш Л Е Н Н Ы Х ЗД А Н И Й И С О О РУ Ж ЕН И Й (ЦНИИпромзданий) ГОССТРОЯ СССР СП РАВО ЧН О Е ПОСОБИЕ к СНиП Серия основана в 1989 году Проектирование подпорных стен и стен подвалов Ш М ОСКВА СТРОЙ ИЗД АТ 1990 3 ББК П 79 УД К (035.5) Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций Научно-технического совета ЦНИИпромзданий Госстроя СССР Редактор Л. В, Павлова Проектирование подпорных стен и стен подва- П 79 лов/центр. И проект, ин-т пром.

• Руководство По Расчету Подпорных Стен
• Пособие По Расчету Подпорных Стен

Руководство составлено к главам СНиП II-15-74 и II-91-77 и содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен из монолитного и сборного железобетона с примерами расчета и необходимыми табличными значениями коэффициентов, облегчающих расчет, а также рекомендации по расчету стен подвалов промышленных и гражданских зданий. Общие положения 2. Материалы для подпорных стен 3. Типы подпорных стен 4. Внешние нагрузки и их воздействия 5. Определение активного давления грунта 6. Расчет подпорных стен Расчет устойчивости положения стены против. Руководство по проектированию подпорных стен и стен подвалов для промышленного и гражданского строительства. Руководство распространяется на проектирование гравитационных подпорных стен для промышленного и гражданского строительства, возводимых на естественных основаниях, а также на проектирование стен подвалов промышленных и гражданских зданий.

Зданий и сооружений. М.: Стройиздат, с.: ил. (Справ, пособие к СНиП). ISBN X Разработано к СНиП 2.09,03 85 «Сооружение промышленных предприятий». Содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен и стен подвалов промышленных предприятий из монолитного и сборного бетона и железобетона. Приведены примеры расчета.

Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций П КБ ББК (01) 90 ISB N Х ЦНИИпромзданий, 3990. 4 П Р Е Д И С Л О В И Е Пособие составлено к СНиП «Сооружения промышленных предприятий» и содержит основные положения но расчету и конструированию подпорных стен и стен подвалов промышленных предприятий из монолитного, сборного бетона и железобетона с примерами расчета и необходимыми табличными значениями коэффициентов, облегчающих расчет. В процессе подготовки Пособия уточнены отдельные расчетные предпосылки СНиП, в том числе по учету сил сцепления грунта, определения наклона плоскости скольжения призмы обрушения, которые предполагается отразить в дополнении к указанному СНиП. Пособие разработано ЦНИИпромэданий Госстроя С С С Р (кандидаты техн.

Туголуков, Б. Кормер, инженеры И. Д Залещанский, Ю. Третьякова, О. Кузина) при участии НИИОСП им. Герсеванова Госстроя С С С Р (д-р техн. Сорочан, кандидаты техн.

Снарский), Фундаментпроекта (инженеры В. Рабинович), Киевского Промстройпроекта (инженеры В А. О Б Щ И Е У К А З А Н И Я 1.1.

Проектирование конструкций подпорных стен и подвалов при наличии агрессивной среды должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых СНиП «Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии» Проектирование мер защиты железобетонных конструкций от электрокоррозии должно производиться с учетом требований соответствующих нормативных документов При проектировании подпорных стен н подвалов следует, как правило, применять унифицированные типовые конструкции. Проектирование индивидуальных конструкций подпорных стен и подвалов допускается в тех случаях, когда значения параметров и нагрузок для их проектирования не соответствуют значениям, принятым для типовых конструкций, либо когда применение типовых конструкций невозможно, исходя из местных условий осуществления строительства Настоящее Пособие рассматривает подпорные стену и стены подвалов, засыпанные однородным грунтом.

М АТЕРИ АЛЫ КО НСТРУКЦИЙ 2.1. 7 Условия эксплуатации конструкций при переменном замораживании и оттаивании Расчетная зимняя температура наружного воздуха. С Продолжение табл.

I Марка бетона, не ниже по морозостойкости по водонепроницаемости Класс сооружения I II in 1 И in В условиях эпи Ниже 40 F 200 F 150 F 100 W4 W 2 Не норзодического во- мируетдонж мщения ся (например, над Ниже 20 F 100 F 75 F 50 W 2 Не но шнруетземные конструк до 40 вклю ся ции. При проектировании подпорных стен из унифицированных панелей стеновых (УПС), часть фундаментной плиты выполняется из монолитного бетона с использованием сварного соединения для верхней арматуры и стыковки внахлестку для нижней арматуры (рис 4) 4.

КО М П О Н О ВКА П О Д В А Л О В 4.1. Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными.

По технологическим требованиям допускается устройство подвалов с техническим этажом для кабельных разводок При необходимости допускается выполнять подвалы с большим числом кабельных этажей 4.2. В однопролетных подвалах номинальный размер пролета, как правило, следует принимать 6 м, допускается пролет 7,5 м, если это обусловлено технологическими требованиями Многопролетные подвалы следует проектировать, как правило, с сеткой колонн 6X 6 и 6X9 м Высота подвала от пола до низа ребер плит перекрытия должна быть кратной 0,6 м, но не менее 3 м Высоту технического этажа для кабельных разводок в подвалах следует принимать не менее 2,4 м. Высоту проходов в подвалах (в чистоте) следует назначать не менее 2 м Подвалы бывают двух типов, отдельно стоящие и совмещенные с конструкциями зданий Унифицированные схемы отдельно стоящих подвалов приведены в'табл Конструкции подвальных помещений (перекрытия, стены, колонны) рекомендуется выполнять из сборных железобетонных элементов В зонах воздействия на пол цеха временных нагрузок интенсивностью более 100 кпа (10 тс/м2) размещать подвалы, как правило, не следует 4.6. Р А С Ч Е Т П О Д П О РН Ы Х С ТЕН И С Т ЕН П О Д В А Л О В С У Ч ЕТ О М С Е Й С М И Ч Е С К И Х В О З Д Е Й С Т В И Й 8.1.

38 0,6 м в нескальных и не менее 0,3 м в скальных грунтах При наличии кювета глубина заложения назначается от дна кювета При наличии в основании стены слабых грунтов с расчетным сопротивлением кпа (1 2 кгс/см2) либо пучинистых глинистых грунтов при глубине промерзания, равной или большей, чем заглубление фундаментной плиты, основанием должна служить песчаная или щебеночная подушка. Грунт естественного залегания вынимается на глубину не менее 600 мм от подошвы стены и заменяется песком или щебнем. Песок отсыпается слоями, поливается водой и утрамбовывается Подушку следует выполнять в котловане с предельно крутыми откосами. Размеры подушки должны быть бйльше соответствующих размеров подошвы на 400 мм (по 200 мм в каждую сторону) при засыпке песком и на 600 мм (по 300 мм в каждую сторону) при засыпке котлована щебнем Под подошвой монолитной стены следует устраивать выравнивающую бетонную подготовку толщиной 100 мм, которая должна выступать за грань подошвы не менее чем на 100 мм Сборные фундаментные плиты следует устанавливать на подготовленное основание в виде утрамбованного в грунт щебня. Толщина слоя щебня должна приниматься не менее 100 мм и выступать за грани подошвы не менее чем на 150 мм При наличии в основании слабых грунтов (лри соответствующем обосновании) может быть выполнено искусственное основание в виде свайного ростверка и т д В продольном направлении подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном не более 0,02. При большем уклоне подошва выполняется ступенчатой В поперечном направлении- подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном в сторону засыпки не более чем 0, Конструкции подпорных стен должны быть разделены на всю высоту (включая фундаменты) температурно-усадочными швами.

Расстояния между швами следует принимать: не более 10 м в монолитных бутобетонных и бетонных подпорных стенах без конструктивного армирования, 20 м в монолитных бетонных конструкциях при конструктивном армировании и в монолитных и сборно-монолитных железобетонных конструкциях и 30 м в сборных железобетонных конструкциях. При наличии в основании подпорной стены неоднородных грунтов расстояния между швами должны быть уменьшены с таким расчетом, чтобы подошва фундамента каждого отсека опиралась на однородный грунт. Расстояние между швами допускается увеличивать при проверке конструкции расчетом Швы в монолитных бетонных и железобетонных подпорных стенах выполняются путем постановки в тело конструкции просмоленной доски. Ширина швов принимается равной 30 мм Обратную засыпку пазух подпорных стен следует производить дренирующими грунтами (песчаными или крупнообломочными). Допускается использовать местные связные грунты супеси и сухие суглинки. Уплотнение засыпки следует производить согласно требованиям нормативных документов 37 39 ( то W W л о) НЕ МЕНЕЕ 2600 d УРОВЕНЬ ВЕРХА ' головки РЕЛЬСА Т Т ^Т Г Pile.

YJ, Гбаркты приближения р м п о аш подпорных ёми (размеры в скобках дамы для железных дорог узкой колен); 8 Габариты приближения железнодорожного пути до выступающих чаете! 85 Устойчивость стены подвала вместе с прилегающим к ней грунтом считается обеспеченной, если удовлетворяется условие (102). Значения tg и с. для грунтов определяются по формулам (106) и (107). Расчет устойчивости сведен в таблицу Результаты расчета свидетельствуют об экономичности проектного решения фундамента, так как условие (102), оставаясь больше нуля, близко к нему, а надежность основания обеспечивается учетом в характеристиках грунта коэффициента устойчивости (к/ = к / т = 1,2). Расчеты, произведенные по кривым, про.чодящим ниже и выше рассмотренной (радиусом R i = 6,5 м и радиусом R цкние гр.

ос Со Со 05 СЛ СО 4ь град р A W W I C N О С Л О С Л О С Л О О СОСОto to СЛ О СЛ О СЛ о о со со to to СЛ О СЛ о сл о о со СОto fo СЛ О Сл о O'» о о со со to to СЛ О СЛ о сл О о со СОЮ to с л о с л о с л о о со to to О СЛ О Сл о о о 0.» СОСОсо со ю сл 4^ со со со со to 05 4к 4. Со СОСОto -si 4. V СО со СОСО Сл 4.

4^ СОСО СО 00 СО -»4 Со tfiscn 05 ф сл ю tfi rib ю -4 4k. 4k- х сл СО ОС 05.ч 4. to Ф to to СОСО03 -1 со СЛ 00 СЛ to о о о о о о о о о о о о о о о О О О О О О О о о о о о о о О О О О О О О о о о о о о о о о o p о о - 44.4ь.С0СОС0СО.О СЛ V 4»- со СОсо to сл 4^ СОСОСОСО сгз сл.-с- со oj со 05 СЛ 4. со СОСО ООСЛ V.4к 4ь СОСО СЛ СЛ.4.

Со СО -4со0ослсо-Оо СОСЛ '4СП-со с -si to оз to сс сл о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о Р о о о О О О О О О О о о о о о о о о о р р О о ООСЛ4^4.с».СОСОСО 03 сл 4». Со со со 05 СЛ 4. 4. 4ь СО СО 05 СЛ Сл.4».

05 'со.4 Сл Сл 4.4ь 4» СО О 05 СЛ 4^.,&. V СО оз СЛ СЛ 4Х 4. ОС Сл Ю 05 to id -v. CO ^ СО00 со 00 4^ 05 СЛ кэ to 'Ч СО 03 to 4b io Сл ю.ч СО0D X ы 41 in Sя т о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о О О О О О О О О О О О О О О о о о о о о о о о О О О о d w w M t o M M W 4. со со го to to to 4.- СОСОСОto to S3 V со со со 'ю Vo ю сл V СОСо со to to оз 4»- СОСОсо СОto V V со Ъл со to '.0-JtOC -'-JCn4»-tO 4» СЛ СО СО Оз to оо 05 4»- -vl 00 4». О сл CO. 05 со СО05 j.

4. 00 Jib Ю -4 'si 05 со оо -э- -е- X X to - 3 zr СВ 2 S о о о о о о о о о о о о о о О О О О О О О о о о о о о о О О О o p о о о о о о о о о О О О О О СПСл CM-U.».

05 СЛ СЛ 4. 4» 4ь со -J Оэ СП 4. 4. со VI 05 Сл Сл 4к СО 00 Оз СЛ Сл 4^ 4. V о ^4»-4. Ч 05 СЛ СЛ 4». 4» 4.

СЛ СПfrO in to.4 4. 05 ю 4. со сл ю м 00 СО03 -Ч 4. О СЛ to оо сл 4к 05 СОсо оз 00 ю о о о о о о о о о о о о о о О О О О О О О о о о о о о о О О О О О О О о о о о о о V 05 сл СП4» V СО.-4 03 СЛ Сл 4.4.- 4» 00 о 05 bi сл л. 4ь 00.405 СПСЛ 4ь 4». 1о '^405 Сл Сл»t. Оз Сл СЯ.4.

СЛ 00 со Ф СЛ to Оо Сл Ю 03 to ОС ГО СЛ 4. 4^ Оо СОФ со СО00 -vl СЛ 4к о X 3 г 'г -з» о о р р о о и 30 О 05 СЛ СП4». К V» СЛ V О «Ч СЛ СЛ 4. О 00 Ч 05 СЛ сл 4. to 00 V сл.

to 4 Оз Оз Сл 4э ССЮ Ю М to to со СОСЛ CD^ и to Ov J 05 to СЛ 00 Ф 00 ГО '4 СО05 to.- со 4» Ч Оз 4. О» 00 to Oi СО Са? О 90 6 = ф/2 Таблица 2, П Т Значения коэффициента X при величине угла.

100 Нормативные значения модуля деформации пылевато-глинистых нелёссовых грунтов Происхождение и возраст грунтов Наименование грунта и пределы нормативных значений Модуль деформации грунтов E, МПа (кгс/см7). При коэффициенте пористости е, равном 0,85 0,95 1, Супеси 0.

ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИпромзданий) ГОССТРОЯ СССР СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ к СНиП 2.09.03-85 Серия основана в 1989 году Проектирование подпорных стен и стен подвалов МОСКВА СТРОЙИ3ДАТ 1990 Разработано к «Сооружение промышленных предприятий». Содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен и стен подвалов промышленных предприятий из монолитного и сборного бетона и железобетона. Приведены примеры расчета. Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций. Пособие составлено к «Сооружения промышленных предприятий» и содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен и стен подвалов промышленных предприятий из монолитного, сборного бетона и железобетона с примерами расчета и необходимыми табличными значениями коэффициентов, облегчающих расчет. В процессе подготовки Пособия уточнены отдельные расчетные предпосылки, в том числе по учету сил сцепления грунта, определения наклона плоскости скольжения призмы обрушения, которые предполагается отразить в дополнении к указанному СНиП. Пособие разработано ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн.

Туголуков, Б. Кормер, инженеры И. Залещанский, Ю.

Третьякова, О. Кузина) при участии НИИОСП им. Герсеванова Госстроя СССР (д-р техн. Сорочан, кандидаты техн.

Снарский), Фундаментпроекта (инженеры В. Рабинович), Киевского Промстройпроекта (инженеры В. Настоящее Пособие составлено к «Сооружения промышленных предприятий» и распространяется на проектирование: подпорных стен, возводимых на естественном основании и расположенных на территориях промышленных предприятий, городов, поселков, подъездных и внутриплощадочных железных и автомобильных дорогах; подвалов производственного назначения, как отдельно стоящих, так и встроенных. Пособие не распространяется на проектирование подпорных стен магистральных дорог, гидротехнических сооружений, подпорных стен специального назначения (противооползневых, противообвальных и др.), а также на проектирование подпорных стен, предназначенных для строительства в особых условиях (на вечномерзлых, набухающих, просадочных грунтах, на подрабатываемых территориях и т.д.). Проектирование подпорных стен и стен подвалов должно осуществляться на основании: чертежей генерального плана (горизонтальной и вертикальной планировки); отчета об инженерно-геологических изысканиях; технологического задания, содержащего данные о нагрузках и при необходимости особые требования к проектируемой конструкции, например требования по ограничению деформаций и др. Конструкция подпорных стен и подвалов должна устанавливаться на основании сравнения вариантов, исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатации конструкций. Подпорные стены, сооружаемые в населенных пунктах, следует проектировать с учетом архитектурных особенностей этих пунктов.

При проектировании подпорных стен и подвалов должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом, а также отдельных его элементов на всех стадиях возведения и эксплуатации. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям индустриального изготовления их на специализированных предприятиях. Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления и транспортирования. Для монолитных железобетонных конструкций следует предусматривать унифицированные опалубочные и габаритные размеры, позволяющие применять типовые арматурные изделия и инвентарную опалубку. В сборных конструкциях подпорных стен и подвалов конструкции узлов и соединении элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции. Проектирование конструкций подпорных стен и подвалов при наличии агрессивной среды должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых «Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии».

Проектирование мер защиты железобетонных конструкций от электрокоррозии должно производиться с учетом требований соответствующих нормативных документов. При проектировании подпорных стен и подвалов следует, как правило, применять унифицированные типовые конструкции. Проектирование индивидуальных конструкций подпорных стен и подвалов допускается в тех случаях, когда значения параметров и нагрузок для их проектирования не соответствуют значениям, и принятым для типовых конструкций, либо когда применение типовых конструкций невозможно, исходя из местных условий осуществления строительства. Настоящее Пособие рассматривает подпорные стены и стены подвалов, засыпанные однородным грунтом. В зависимости от принятого конструктивного решения подпорные стены могут возводиться из железобетона, бетона, бутобетона и каменной кладки.

Выбор конструктивного материала обусловливается технико-экономическими соображениями, требованиями долговечности, условиями производства работ, наличием местных строительных материалов и средств механизации. Для бетонных и железобетонных конструкций рекомендуется применять бетоны по прочности на сжатие не ниже класса В 15. Для конструкций, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, в проекте должна быть оговорена марка бетона по морозостойкости и водонепроницаемости. Проектная марка бетона устанавливается в зависимости от температурного режима, возникающего при эксплуатации сооружения, и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства и принимается в соответствии с табл.

Унифицированные схемы одноэтажных подвалов Размеры, м L H 6 7,5 6 3 3,6 4,2 4,8 5,4 6 6,6 7,2 Примечания: 1. Шаг колонн в продольном направлении при временной нагрузке на пол цеха до 100 кПа (10 тс/м 2) 6 и 9 м, при временной нагрузке более 100 кПа (10 тс/м 2) - 6 м. Размер с принимается равным 0,375 м. Эвакуационные выходы из маслоподвалов и кабельных этажей подвалов следует осуществлять через обособленные лестничные клетки, имеющие выход непосредственно наружу. Допускается использование общей лестничной клетки, ведущей к надземным этажам, при этом для подвальных помещений должен быть устроен обособленный выход из лестничной клетки на уровне первого этажа наружу, отделенный от остальной части лестничной клетки на высоту одного этажа глухой противопожарной перегородкой с пределом огнестойкости не менее 1 ч. При невозможности устройства выходов непосредственно наружу допускается их устраивать в помещения категорий Г и Д с учетом требований. В маслоподвалах независимо от площади и в кабельных подвалах объемом более 100 м 3 необходимо предусматривать автоматические установки пожаротушения.

В кабельных подвалах меньшего объема должна быть автоматическая пожарная сигнализация. Кабельные подвалы энергетических объектов (АЭС, ТЭЦ, ГРЭС, ТЭС, ГЭС и т.д.) следует оборудовать установками автоматического пожаротушения независимо от их площади.

Допускается предусматривать отдельно стоящие одноэтажные насосные станции (или отсеки) категорий А, Б и В, заглубленные ниже планировочных отметок земли более чем на 1 м, площадью не более 400 м 2. В этих помещениях следует предусматривать: один эвакуационный выход через лестничную клетку, изолированную от помещений, с площадью пола не более 54 м 2; два эвакуационных выхода, расположенных в противоположных сторонах помещения, с площадью пола более 54 м 2. Второй выход допускается по вертикальной лестнице, расположенной в шахте, изолированной от помещений категорий А, Б и В.

Устройство порогов у выходов из подвалов и перепадов в уровне пола не допускается, за исключением маслоподвалов, где на выходах следует устраивать пороги высотой 300 мм со ступенями или пандусами. ДАВЛЕНИЕ ГРУНТА 5.1. Значения характеристик грунтов природного (ненарушенного) сложения следует устанавливать, как правило, на основе их непосредственного испытании в полевых или лабораторных условиях и статистической обработки результатов испытаний по ГОСТ 20522-75. Значения характеристик грунтов: нормативные - g n, j n и с n; для расчетов конструкций оснований по первой группе предельных состояний - g I, j I, и с I; то же, по второй группе предельных состояний - g II, j II и c II. При отсутствии непосредственных испытаний грунта допускается принимать нормативные значения удельного сцепления с, угла внутреннего трения j и модуля деформации Е по табл. 5 настоящего Пособия, а нормативные значения удельного веса грунта g n равными 18 кН/м 3 (1,8 тс/м 3).

Расчетные значения характеристик грунта ненарушенного сложения в этом случае принимаются следующими: g I =1,05 g n; g II = g n; j I = j n g j; j II = j n; с I = с n /1,5; c II = с n, где g j - коэффициент надежности по грунту, принимается равным 1,1 для песчаных и 1,15 для пылевато-глинистых грунтов. Значения характеристик грунтов засыпки ( g ¢, j ¢ и с ¢ ), уплотненных согласно нормативным документам с коэффициентом уплотнения k y не менее 0,95 от их плотности в природном сложении, допускается устанавливать по характеристикам тех же грунтов в природном залегании. Соотношения между характеристиками грунтов засыпки и грунтов природного сложения принимаются следующие: g ¢ II = 0,95 g I; j ¢ I = 0,9 j I; с ¢ I = 0,5 с I, но не более 7 кПа (0,7 тс/м 2); g ¢ II =0,95 g II; j ¢ II =0,9 j II; с ¢ II =0,5 c ¢ II, но не более 10 кПа (1 тс/м 2). Для сооружений с глубиной заложения 3 м и менее предельные значения удельного сцепления грунта засыпки с ¢ I, следует принимать не более 5 кПа (0,5 тс/м 2), а с ¢ II не более 7 кПа (0,7 тс/м 2). Для сооружений высотой менее 1,5 м с ¢ I, следует принимать равным нулю.

Коэффициенты надежности по нагрузке g I при расчете по первой группе предельных состояний должны приниматься по табл. 3, а при расчете по второй группе - равными единице.

Параметры Тип двухосного автомобиля АБ-51 AБ-74 АБ-151 Нагрузка на ось груженого автомобиля, кН (тс): заднюю 333(34) 490(50) 990(101) переднюю 167(17) 235(24) 490(50) Расстояние между осями (база) автомобиля, м 3,5 4,2 4,5 Габариты по ширине (по колесам задней оси), м 3,5 3,8 5,4 Ширина колеи колес, м: задних 2,4 2,5 3,75 передних 2,8 2,8 4,1 Размер площадки соприкасания задних колес с покрытием проезжей части, м: по длине 0,4 0,45 0,8 по ширине 1,1 1,3 1,65 Диаметр колеса, м 1,5 1,8 2,5 6.1. Подпорные стены следует рассчитывать по двум группам предельных состояний: первая группа (по несущей способности) предусматривает выполнение расчетов: по устойчивости положения стены против сдвига и прочности грунтового основания; по прочности элементов конструкций и узлов соединений вторая группа (по пригодности к эксплуатации) предусматривает проверку: оснований на допускаемые деформации; элементов конструкций на допустимые величины раскрытия трещин. Давление грунта для массивных подпорных стен следует определять по указаниям разд. Давление грунта для уголковых подпорных стен следует определять исходя из условия образования за стеной клиновидной симметричной (а для короткой задней консоли - несимметричной) призмы обрушения (рис. Давление грунта принимается действующим на наклонную (расчетную) плоскость, проведенную под углом e при d = j ¢. Угол наклона расчетной плоскости к вертикали e определяется из условия (14), но принимается не более (45° - j /2) tg e =( b - t)/ h.

Наибольшая величина активного давления грунта при наличии на горизонтальной поверхности засыпки равномерно распределенной нагрузки q определяется при расположении этой нагрузки в пределах всей призмы обрушения, если нагрузка не имеет фиксированного положения. Расчет устойчивости положения стены против сдвига 6.4. Грунты Коэффициент g с1 Коэффициент g с2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения или его отсека к высоте L/ H, равный 4 и более 1,5 и менее Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, кроме мелких и пылеватых 1,4 1,2 1,4 Пески: мелкие пылеватые 1,3 1,1 1,3 в том числе: маловлажные и влажные 1,25 1 1,2 насыщенные водой 1,1 1 1,2 Пылевато-глинистые, крупно-обломочные с пылевато-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя I L £ 0,25 1,25 1,1 То же, при 0,25 0,5 1,1 1 1 Примечания: 1. К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относятся такие, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований, в том числе за счет применения мероприятий, указанных в п. 270, б «Основания зданий и сооружений». При гибкой конструктивной схеме значение коэффициента g с2 принимается равным единице.

При промежуточных значениях L/ H коэффициент g с2 определяется по интерполяции. Определение усилий в элементах конструкции 6.16. Для массивной подпорной стены внутренние усилия N i, Q i и M i в сечении i - i на глубине у i, определяются по формулам: где S F vi - сумма всех вертикальных сил выше сечения i - i; S F sai - сумма всех горизонтальных сил выше сечения i-i; S F vix i - сумма моментов всех вертикальных сил относительно центра тяжести сечения i - i; S F saiy i - сумма моментов всех горизонтальных сил относительно центра тяжести сечения i - i. Угол внутреннего трения j II град. Коэффициенты Угол внутреннего трения j II град.

T 1/ t 2 1 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 v 1 0,375 0,375 0,346 0,335 0,321 0,303 v 2 0,1 0,092 0,088 0,083 0,076 0,069 7.5. Радиусы кривых, м Увеличение расстояния, 1800 -1200 0,1 1000 -700 0,2 600 и менее 0,3 10.18. Минимальные расстояния от оси трамвайного пути до подпорной стены (при запрещении доступа к ним пешеходов) принимаются следующие: с правой стороны по направлению движения трамвая - 2,3 м; то же, с левой стороны - 2,05 м.

На кривых участках минимальное расстояние от оси трамвайного пути до подпорной стены необходимо увеличивать: при расположении подпорной стены с наружной стороны кривой - на величину выноса угла вагона; а с внутренней стороны кривой - на величину свеса середины вагона. При возможности хождения людей по поверхности засыпки и непосредственной близости к стенке необходимо устраивать ограждение высотой 1 м, рассчитанное на сосредоточенное горизонтальное усилие 0,7 кН. При расположении автодорог вдоль подпорной стены у стен следует предусматривать тротуар шириной не менее 750 мм с колесоотбойным брусом (барьером) высотой не менее 0,4 м. В качестве колесоотбойного бруса рекомендуется применять сборные или монолитные железобетонные элементы. Поверхность подпорных стен, обращенная в сторону засыпки, должна быть защищена гидроизоляцией.

Допускается применение окрасочной гидроизоляции с битумными растворами или мастиками в соответствии с нормативными документами. При расположении подпорных стен вне здания следует предусматривать устройство со стороны подпора грунта пристенного дренажа (рис.

В водоупорных грунтах в основании дренажа следует устраивать подготовку из жирной глины толщиной 200 мм с уклоном 0,05 в сторону стены. Пристенный песчаный дренаж толщиной 300 мм выполняется из песка средней крупности. Дренажный коллектор из щебня или гравия крупностью 10 - 25 мм следует устраивать с продольным уклоном не менее 0,04. В лицевых элементах подпорных стен необходимо предусматривать дренажные отверстия диаметром 50 мм через 3 - 6 м. На косогорных участках для отвода атмосферных вод за тыльной гранью подпорной стены должен быть предусмотрен водоотводный кювет. Для защиты лицевой поверхности подпорной стены от подтеков ливневой воды, особенно для стен, расположенных на косогорных участках, следует предусматривать устройство козырька со «слезником» или установку карнизных блоков.

Схема дренажа а - при водоносных грунтах засыпки; б - то же, при водоупорных; 1 - обратная засыпка водоносным грунтом; 2 - дренажный коллектор (щебень или гравий крупностью 10-25 мм); 3 - песок средней крупности; 4 - дренажные отверстия диаметром 50 мм с интервалом 3 или 6 м; 5 - грунт естественного залегания; 6 - обратная засыпка водоупорным грунтом; 7 - пристенный песчаный дренаж из песка средней крупности; 8 - слой жирной глины ( h = 200 мм). Устройство карниза стены а - бетонный карнизный блок; б - железобетонный козырек 10.26. Работы по антикоррозионной защите закладных и соединительных металлических элементов, а также анкерных тяг следует проводить в соответствии с действующими нормативными документами. Армирование подпорных стен следует производить унифицированными арматурными сетками по «Сетки арматурные для железобетонных конструкций и изделий». Армирование монолитных консольных подпорных стен уголкового профиля производится самонесущими пространственными блоками, собираемыми из плоских сеток (рис.

При необходимости устройства шва бетонирования (в месте сопряжения подошвы и стенки) армирование осуществляется пространственными армокаркасами с установкой в месте шва дополнительных стыковых сеток. Армирование монолитных подпорных стен может быть осуществлено отдельными стержнями.

Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры в сборных железобетонных конструкциях принимается не менее 30 мм и не менее диаметра рабочей арматуры; в монолитных конструкциях - не менее 35 мм и не менее диаметра рабочих стержней. В монолитных фундаментных плитах при отсутствии бетонной подготовки защитный слой бетона для нижней рабочей арматуры должен быть не менее 70 мм. Схема армирования подпорной стены самонесущими арматурными блоками а - при одновременном бетонировании подошвы и стены; 6 - при раздельном бетонировании подошвы и стены; 1 - арматурный блок; 2 - рабочая стыковая сетка; 3 - стыковая сетка; 4 - шов бетонирования.

Схема армирования монолитной подпорной стены отдельными стержнями 1 - противоусадочная арматура. 2-5 - то же, рабочая; 6 - то же, распределительная; 7 - шпильки в шахматном порядке 10.31.

Глубина заделки растянутых стержней сборных вертикальных элементов в паз фундамента должна быть не менее 25 диаметров рабочих стержней для арматуры класса А- III и не менее 20 диаметров для арматуры класса А-II. Кроме того, глубина заделки панели в паз должна быть не менее 1,5 толщины панели.

Глубину заделки растянутых рабочих стержней в паз допускается уменьшать до 15 диаметров при условии приварки к концам продольной арматуры двух анкерующих стержней диаметром не менее половины диаметра рабочих стержней и расположенных на расстоянии не менее 100 мм один от другого. Для осуществления подливки и рихтовки лицевых плит глубину паза следует принимать на 50 мм больше глубины заделки панели. Петлевые стыки при сопряжении отдельных элементов, в зависимости от принятой конструкции, могут воспринимать либо только осевое растяжение (для присоединения дополнительной анкерной плиты с целью повышения несущей способности стены на сдвиг), либо внецентренное растяжение или изгибающие моменты (для сопряжения лицевых и фундаментных плит). Петлевые выпуски по расположению и диаметру должны соответствовать требуемой по расчету арматуре стыкуемого элемента, а также требованию п. Минимальный диаметр загиба петли и соответственно диаметр бетонного ядра D min определяется расчетом, исходя из условия D min = 0,4 s s d n / R b, (109) где s s - напряжение в петле, определяется по формуле s s = R s(1 - l n/ l ан ), (110) здесь l n - длина прямолинейного участка растянутой ветви петли; l ан - длина анкеровки арматуры в растянутом бетоне, принимается по; R s - расчетное сопротивление арматуры петли растяжению; R b - призменная прочность бетона.

Кроме того, диаметр петли и бетонного ядра D должен быть не менее расстояния между растянутой и сжатой арматурой, т.е. Петля должна огибать все расчетное сечение. Расстояние в осях между соседними петлями должно быть не более 2 D min. В бетонном ядре должны быть установлены продольные стержни с диаметром арматуры петли не менее 0,5 d n. Площадь сечения всех продольных стержней в бетонном ядре А а,я должна удовлетворять условию А а.я А а.п, (111) где А а.п - площадь сечения растянутой ветви петли. Количество стержней в бетонном ядре должно быть не менее 4 в стыке, работающем на осевое растяжение, и не менее 6 в стыке, работающем на изгиб или внецентренное растяжение. Для стыка, работающего на восприятие изгибающего момента, длина прямолинейного участка l n должна быть не менее 5 d n.

При устройстве петлевых стыков необходимо тщательно обработать торцовые бетонные поверхности сопрягаемых элементов насечкой с очисткой и промывкой их водой, а также предусмотреть установку в зоне стыка дополнительных поперечных стержней, привариваемых к петлевым выпускам (рис. Конструкция петлевых стыков а - стык фундаментной плиты, воспринимающий осевое растяжение; б - то же, изгиб; в - жесткий стык лицевой и фундаментной плиты Рис. Установка дополнительных поперечных стержней в зоне петлевого стыка 1 - сопрягаемые железобетонные элементы; 2 - продольные стержни в бетонном ядре; 3 - дополнительные поперечные стержни. Типы наружных стен подвалов а - из монолитного бетона; б - из вертикальных стеновых панелей; в - из горизонтальных стеновых панелей Марка бетона стыка должна быть не ниже марки бетона сопрягаемых элементов. Стены подвалов 10.35.

Наружные стены подвалов могут выполняться из бетонных блоков, сборных железобетонных панелей, монолитного бетона и железобетона. Массивные подпорные стены из сборных блоков или монолитного бетона применяются при небольшой глубине подвала (до 3 м) и небольшой нагрузке (до 10 кПа) на прилегающей территории.

Стены из вертикальных сборных железобетонных панелей, опертых на перекрытие, применяются в подвалах при значительных нагрузках на пол цеха, например в цехах заводов черной металлургии, и при большом заглублении подвалов. Стены из сборных железобетонных плит, располагаемых горизонтально и опирающихся на фундаменты колонн зданий, используют главным образом в многоэтажных промышленных зданиях каркасного типа. Пример конструктивного решения одноэтажного подвала 1 - колонна; 2 - ригель; 3 - панель перекрытия; 4 - панель стеновая; 5 - фундамент стеновой панели; 6 - балка обвязочная (монолитная); 7 - поперечные координационные оси подвала; 8 - то же, продольные. Пример конструктивного решения подвального помещения с техническим этажом 1 - колонна; 2 - ригель; 3 - панель перекрытия; 4 - панель междуэтажного перекрытия; 5 - панель стеновая; 6 - фундаментная стена (монолитная); 7 - балка обвязочная (монолитная); 8 - поперечные координационные оси подвала; 9 - то же, продольные 10.36. Наибольшее распространение в промышленном строительстве получили конструктивные решения подвалов в виде каркасной схемы с вертикальными плоскими стеновыми панелями и опирающимися на них ребристыми плитами. В многопролетных подвалах применяются сборные железобетонные ригели и прямоугольные колонны. Пример решения температурно-усадочного шва а - перекрытия подвала; б - стены подвала; 1 - ригель; 2 - панель перекрытия; 3 - пол цеха; 4 - деформационный шов в полу цеха в соответствии со СНиП II-В.

8-71; 5 - компенсатор; 6 - стеновая панель; 7 - битумная мастика; 8 - тиоколовый герметик; 9 - просмоленная пакля; 10 - цементный раствор Примеры конструктивного решения одноэтажных и двухэтажных подвалов в таком исполнении приведены на рис. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне отметки чистого пола цеха.

Руководство По Расчету Подпорных Стен

Полы подвальных помещений следует предусматривать с уклоном к трапам (приямкам) канализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.

Подвальные помещения при наличии подземных вод должны быть защищены гидроизоляцией от проникания воды в соответствии с требованиями действующих нормативных документов. В качестве основной меры защиты следует предусматривать пластовые дренажи под всем полом подвала. При отсутствии подземных вод поверхность конструкций, обращенных в сторону засыпки, должна быть покрыта окрасочной гидроизоляцией или битумной мастикой. Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии не более 60 м - для монолитных и 120 м - для сборных и сборно-монолитных конструкций подвалов (без расчета на температурно-усадочные деформации). При назначении предельных расстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать временный шов посередине температурного блока (рис.

Обратную засыпку пазух котлована следует производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м. Уплотнение засыпки следует производить согласно требованиям нормативных документов с коэффициентом уплотнения k у не менее 0,95.

Массивная подпорная стена III класса ответственности из готовых бетонных блоков с высотой подпора грунта 3м. Глубина заложения подошвы 1,2 м.

Геометрические размеры стены приведены. На призме обрушения расположена равномерно распределенная нагрузка интенсивностью q = 5 кПа. Грунт засыпки - пески мелкие, грунт основания - суглинки. Расчетные характеристики грунта основания: g 1 = 18,9 кН/м 3; g II = 18 кН/м 3; j 1 = 22 °; j II = 25 °; с 1 = 8 кПа; с II = 12 кПа. Расчетные характеристики грунта засыпки: g ¢ 1 = 18 кН/м 3; g ¢ II = 17 кН/м 3; j ¢ 1 = 26 °; j ¢ II = 29 °; с ¢ 1 = 0; с ¢ II = 0. Требуется проверить принятые размеры подошвы подпорной стены и определить усилия в сечении 1-1. Расчет ведем на 1 м длины стены.

Таблица значений тригонометрических функций приведена. Определяем интенсивность давления грунта на конструкцию стены. Сползание призмы обрушения со стороны стены условно принимаем под углом e к вертикали при угле трения по контакту сползания d = j ¢ 1. Tg e = 1,6/4,2 = 0,381; e = 21 °. Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса на глубине у = h = 4,2 м определяем по формуле Р g = g ¢ 1 g f h l - c ¢ 1 ( k 1 + k 2 ) y / h = 18 × 1,15 × 4,2 × 0,38 - 0 4,2/4,2 = 33,04 кПа.

Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле Р q = q g f l = 5 × 1,2 × 0,38 = 2,28 кПа. 2 при d = j ¢ 1 = 26 ° l = 0,38. Расчет устойчивости положения стены против сдвига Сдвигающую силу F sa определяем по формуле при у b = h: F sa, g = P g h /2 = 33,04 × 4,2/2 = 69,38 кН; F sa,q = P qy b = 2,28 × 4,2 = 9,58 кН; F sa = F sa, g + F sa,q = 69,38 + 9,58 = 78,96 кН.

Расчет устойчивости производим для трех значений угла b. К расчету массивной подпорной стены 1 случай ( b 1 = 0) Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле F v = F sa tg ( e + d ) + G ст + g 1 tg b b 2 /2 = 78,96 tg (21 ° +26 ° ) + 104,2 + 0 = 188,88 кН. Вес стены взят с учетом веса грунта на ее уступах ( G ст = 104,2 кН). Пассивное сопротивление грунта F r определяем по формуле при h r = d = 1,2 м.

L r = 1; с 1 = 5 кПа; g 1 = 18,9 кН/м 3; E r = g 1 l r /2 + c 1h r( l r - 1)/tg j 1 = 18,9 × 1,2 2 × 1/2 + 5 × 1,2(1 - 1)tg 22 ° = 13,61 кН. Удерживающую силу F sr определяем по формуле при с 1 = 5 кПа (см. ): F sr = F v tg( j - b ) + bc 1 + E r = 188,88 tg (22 ° - 0 ° ) + 2,4 × 5+13,61 = 101,92 кН. Проверяем устойчивость стены из условия : F sa = 78,96 кН sin j I = 0,3746.

Расчет прочности основания не производится. Расчет основания по деформациям Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле : где g с1 = 1,3; g с2 = 1б1 (по ); k = 1,1; М g = 0,78; М q = 4,11; М с = 6,67 (по при j II = 25 ° ); d = 1,2 м. Интенсивность нормативного давления l = 0,33 (при e = 21 °; d = j ¢ II = 29 ° по прил. Р g = (17 × 1 × 4,2 - 0)0,33 × 4,2/4,2 = 23,56 кПа; Р q = 5 × 1 × 0,33 = 1,65 кПа; F sa, g = 23,56 × 4,2/2 = 49,48 кН; F sa,q = 1,65 × 4,2 = 6,93 кН; F sa = F sa, g + F sa,q = 49,48 + 6,93 = 56,41 кН. Расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены определяем по формуле h. = F sa, g h /3 + F sa, q ( h - y a - y b /2)/ F sa = 49,48 × 4,2/3 + 6,93(4,2 - 0 - 4,2/2)56,41 = 1,49 м. Изгибающий момент от собственного веса стены и грунта на обрезах относительно центра тяжести подошвы: S М i = 24,3 кН × м.

По формуле : М 0 = F sa h. tg ( e + d )( b /2 - h. tg e ) + S М i = 56,411,49 - tg (21 ° + 29 ° )(2,4/2 - 1,49 tg 21 ° ) + +24,3 = 66,13 кН × м; F v = 56,41 tg(21 ° + 29 ° ) + 85,3 + 0 =152,53 кН, где е = М 0/ F v = 66,13/152,53 = 0,43 м b /6 = 2,4/6 = 0,4 м. Р max = 2 F v /3 c 0 = 2 × 152,53/3 × 0,77 = 132,06 кПа; с 0 = 0,5 b - e = 0,5 × 2,4 - 0,43 = 0,77 м. Определяем усилия в сечении стены I - I (при у = 3м) по формулам : N i = S F vi = (0,5 × 1,2 + 1 × 1,8)20 × 1,1 + 1,2 × 0,5 × 18 × 1,15 + 5 × 1,2 × 0,5 = 68,22 кН; Q i = S F sa,i = 2,28 × 3 + 33,04 × 3 2/4,2 × 2 = 42,24 кН; М i = S F vix i + S F sa,iy i = 1,52 + 45,66 = 47,18 кН × м, где S F vix i = 0,5 × 1,2 × 20 × 1,1 × 0,25 - 0,5 × 1,2 × 0,5 × 18 × 1,15 × 0,5/3 - 5 × 0,5 ´ 1,2 × 0,25 = 1,52 кН × м; S F sa,iy i = =2,28 × 3 × 3/2 + 33,04 × 3 2 × 1/4,2 × 2 = 45,66 кН × м. Уголковая подпорная стена консольного типа с высотой подпора грунта у = 4,5 м, глубина заложения подошвы фундамента d = 1,5 м.

Нагрузка на призме обрушения равномерно распределенная интенсивностью q = 25 кПа. Геометрические размеры стены приведены на рис. Грунт основания и засыпки (пески мелкие) со следующими характеристиками: g n = 17 кН/м 3, j n = 32 °, c n = 0. Модуль деформации грунта основания Е = 2 × 10 4 кПа. Требуется проверить габаритные размеры принятой конструкции, определить изгибающие моменты и поперечные силы в элементах стены. Расчетные характеристики грунта основания: g I = 1,05 × 17 = 18 кН / м 3; g II = 17 кН / м 3; j I = 32 ° /1,1 = 29 °; j II = 32 °; с I = 0; с II = 0.

Расчетные характеристики грунта засыпки: g ¢ I = 0,95 × 18 = 17 кН / м 3; g ¢ II = 0,95 × 17 = 16 кН / м 3; j ¢ I = 0,9 × 29 ° = 26 °; j ¢ II = 0,9 × 32 ° = 29 °; с ¢ I = 0; с II = 0. Определяем интенсивность давления грунта на конструкцию стены. Условный угол плоскости обрушения tg e = 3,3/6 = 0,55; e = 28 ° 48 ° ¢ » 29 °; По прил. 2 при d = j ¢ I = 26 ° l = 0,39. Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса на глубине у = h = 6 м определяем по формуле : Р g = g ¢ I g f h l - c ¢ I ( k 1 + k 2) y/ h = 17 × 1,15 × 6 × 0,39 - 0 6/6 = 45,75 кПа.

Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле : Р q = q g f l = 25 × 1,2 × 0,39 = 11,7 кПа. К расчету уголковой подпорной стены Расчет устойчивости положения стены против сдвига Сдвигающую силу F sa определяем по формулам - при y b = h = 6 м: F sa, g = P g h /2 = 45,75 × 6/2 = 137,25 кН; F sa,q = P qy b = 11,7 × 6 = 70,2 кН; F sa = F sa, g + F sa,q = 137,25 + 70,2 = 207,45 кН. Расчет устойчивости производим для трех значений угла b. 1 случай ( b 1 = 0) Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле : F v = F sa tg( e + j ¢ I ) + g ¢ I g f h( b - t )/2 + td + g I tg b b 2 /2 = = 207,45 tg(29 ° +26 ° ) +17 × 1,26(3,9 - 0,6)/2 + 0,6 × 1,5 + + 18 tg 0 ° × 3,9 2/2 = 514,4 кН.

Пассивное сопротивление грунта E r определяем по формуле при h r = d = 1,5м; g I = 18 кН/м 3; l r = 1; c 1 = 0 F r = g I l r /2 + c 1h r( l r - 1)/tg j I = 18 × 1,5 2 × 1/2 + 0 = 20,25 кН. Удерживающую силу F sr определяем по формуле : F sr = F v tg( j I - b ) + bc 1 + E r = 514,4 tg(29 ° - 0 ° ) + 0 + +20,25 = 303,17 кН. Проверка устойчивости стены из условия. F sa = 207,45 кН b /6 = 3,9/6 = 0,65 м; с 0 = 0,5 b - e = 0,5 × 3,9 - 0,72 = 1,23 м; М 2-2(0,6) = Р ¢ ¢ v g /2 - (1 - x 2 /9 с 0)/2 = = 30,6 × 0,6 2/2 - 278,81 × 0,6 2(1 - 0,6/9 × 1,23)/2 = - 41,96 кН × м, где р max = 2 F v /3 c 0 = 2 × 514,4/3 × 1,23 = 278,81 кПа; Q 2-2(0,6) = Р ¢ ¢ v g x 2 - p maxx 2 (1 - х 2/6 с 0) = 30,6 × 0,6 - 278,81 × 0,6(1 - 0,6/6 × 1,23) = - 135,45 кН. Сечение 3 - 3 (при х 3 = 3,3 м) при х 3 £ x + х b по формуле : М 3-3 = p max (3 c 0 - b + x 3 ) 3/18 с 0 - Р v g /2 - P vq ( x 3 - x ) 2/2 -( Р ¢ v g - P v g )/6( b - t ) = 278,81(3 × 1,23 - 3,9 + 3,3) 3/18 × 1,23 -117,96 × 3,3 2/2 - 30,17(3,3 - 0) 2/2 - 3,3 3(122,4 - 117,96)/6(3,9 - 0,6) = = - 443,09 кН × М; Q 3-3 = р max (3 с 0 - b + x 3 ) 2/6 с 0 - Р v g x 3 - Р vq ( x 3 - x ) - ( Р ¢ v g - P v g )/ /2( b - t ) = 278,81(3 × 1,23 - 3,9 + 3,3) 2/6 × 1,23 - 117,96 × 3,3 - 30,17 × 3,3 -3,3 2(122,4 - 117,96)/2(3,9 - 0,6) = - 135,45 кН. Сборная железобетонная подпорная стена III класса надежности со стальными анкерными тягами.

Высота подпора грунта 6 м. Глубина заложения подошвы фундамента d = 1,5 м. Нагрузка на призме обрушения равномерно распределенная интенсивностью q = 50 кПа. Геометрические размеры и конструктивная схема стены приведены на рис.

Расчетные характеристики грунта основания: g I = 19 кН / м 3; j I = 24 °; с I = 17 кПа; g II = 18 кН/м 3; j II = 26 °; с II = 20 кПа. Расчетные характеристики грунта засыпки: g ¢ I = 18 кН / м 3; j ¢ I = 22 °; с ¢ I = 7 кПа; g ¢ II = 17 кН/м 3; j ¢ II = 24 °; с ¢ II = 10 кПа.

Конструктивная схема уголковой подпорной стены Рис. Расчетная схема уголковой подпорной стены а) - эпюры изгибающих моментов; б) - эпюры поперечных сил Требуется проверить габаритные размеры принятой конструктивной схемы и определить изгибающие моменты и поперечные силы в сечениях сборных железобетонных элементов и усилие в тяге. Определяем интенсивность бокового давления грунта на 1 м стены.

Угол наклона плоскости обрушения засыпки к вертикали:; q 0 = 34 °. Принимаем условный угол плоскости обрушения (рис. 5): tg e = 5,1/7,5 = 0,68; e = 34 °.

2 при d = j ¢ I = 22 °; e = 34 °; l = 0,46. Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса определяем на глубине у = 7,5 м по формуле Р g = g ¢ I g f h l - c ¢ I ( k 1 + k 2) y/h = 18 × 1,15 × 7,5 × 0,46 -7(0,68 + 0,67)7,5/7,5 = 66,64 кПа, где k 1 = 2 l cos q 0 cos e /sin( q 0 + e ) = 2 × 0,46cos34 ° cos34 ° /sin(34 ° +34 ° ) = 0,68; k 2 = l sin( q 0 -e )cos( q 0 + r )/sin q 0 cos( r - e )sin( q 0 + e )+tg e =0,46sin(34 ° - 34 ° )cos(34 ° +0 ° )/sin34 ° cos(0 ° -34 ° )sin(34 ° + 34 ° ) + tg 34 ° = 0,67. Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле P q = q g f l = 50 × 1,2 × 0,46 = 27,6 кПа. Расчет устойчивости стены против сдвига Сдвигающую силу F sa определяем по формулам - при h = y в = 7,5 м: F sa, g = P g h /2 = 66,64 × 7,5/2 = 249,9 кН; F sa,q = P qy в = 27,6 × 7,5 = 207 кН; F sa = F sa,y + F sa,q = 249,9 + 207 = 456,9 кН. Интенсивность вертикального давления от собственного веса грунта и нагрузки определяем по формулам -: P v g = P g tg( e + j ¢ I )/tg e = 66,64 tg(34 ° +22 ° )/tg 34 ° = 146,48 кПа; Р vq = P q tg( e + j ¢ I )/tg e = 27,6 tg(34 £ +22 ° )/tg34 ° = 60 кПа; Р ¢ v g = g ¢ I g f h = 18 × 1,2 × 7,5 = 162 кПа; P ¢ ¢ v g = g ¢ I g f d = 18 × 1,2 × 1,5 = 32,4 кПа. Определяем сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость F v = ( P v g + P ¢ v g + 2 P vq )( b - t )/2 + P ¢ ¢ v g t = = (146,48 + 162 + 2 × 60)(6 - 1,1)/2 + 32,4 × 1,1 = 1085,42 кН.

Чтобы ваш отзыв был опубликован, в нем нужно рассказать о своем опыте использования товара, к которому относится отзыв. Книга рецептов для пароварки тефаль.

Пособие По Расчету Подпорных Стен

1 случай ( b 1 = 0) Пассивное сопротивление грунта E r определяем по формуле при E r = d = 1,5 м; g I = 19кН/м 3; l r = 1; с 1 = 5 кПа E r = g I l r /2 + c 1h r( l r - 1)/tg j I = 19 × 1,5 2 × 1/2 + 0 = 21,38 кН. Удерживающую силу F sr определяем по формуле (19) F sr = F v tg( j I - b ) + bc 1 + E r = 1085,42 tg(24 ° - 0 ° ) + 6 × 5 + 21,38 = 534,61 кН. Проверку устойчивости стены проводим из условия F sa = 456,9 кН e = 0,77 м; = F v(1 ± 6e/ b)/ b; р max = 943,91(1 + 6 × 0,77/6)/6 = 278,45 кПа; p min = 943,91(1 - 6 × 0,77/6)/6 = 36,18 кПа. Расчет основания по деформациям удовлетворен. Определение усилий в элементах (на 1 м стены) Расчетные усилия определяем по формулам. Вертикальная плита Сечение 1 - 1 ( у 1 = h в = 2,5 м) М 1-1 = - у 3 ( Р g у /3 h + P q )/2 = 2,5 2(66,64 × 2,5/3 × 7,5 + 27,6)/2 = = - 109,39 кН × м; Q 1-1 = у ( Р g у /2 h + P q ) = 2,5(66,64 × 2,5/2 × 7,5 + 27,6) = 96,77 кН. Сечение 2 - 2 ( у ³ h в ) Первый случай загружения для М 2-2: U 1 = h 2 P g + 3 P q ( h - h в ) 2/6( h - h в ) = 7,5 2 × 66,64 + + 3 × 27,6(7,5 - 2,5) 2/6(7,5 - 2,5) = 193,97 кН; tg a = 4/4,7 = 0,851; a » 40 °; V 1 = U 1 / tg a = 193,97/0,851 = 227,93 кН.

Расстояние у, при котором в сечении вертикального элемента действует максимальный изгибающий момент М max, определяем из приведенного ниже уравнения при условии частичного загружения временной нагрузкой призмы обрушения: у 2 + 2 Р q hy / Р g - 2 h P qh в + U 1 - V 1 а /( h - h в )/ P g = 0; у 2 + 2 × 27,6 × 7,5 у/66,64 - 2 × 7,527,6 × 2,5 + 193,97 - 227,93 × 0,3/(7,5 -2,5)/66,64 = 0; у 2 + 6,21 у - 56,1 = 0. Решая приведенное выше уравнение, получаем у = 4,99 м М 2-2 = - у 3 Р g /6 h - P q ( y - h в ) 2/2 + U 1 ( y - h в ) + V 1 а ( h - y )/( h - h в ) = = - 4,99 3 × 66,64/6 × 7,5 - 27,6(4,99 - 2,5) 2/2 + 193,97(4,99 - 2,5) + + 227,93 × 0,3(7,5 - 4,99)/(7,5 - 2,5) = 247,73 кН × м. Определяем максимальную поперечную силу Q 2-2 при полном загружении призмы обрушения временной нагрузкой: U 2 = h 2(3 Р q + P g )/6( h - h в ) = 7,5 2(3 × 27,6 + 66,64)/6(7,5 - 2,5) = = 279,75 кН; V 2 = U 2/tg a = 279,75/0,851 = 328,73 кН.

Поперечная сила при у = 2,5 м: Q 2-2 = у 2 Р g /2 h + yP q - U 2 + V 2 а /( h - h в ) = 2,5 2 × 66,64/2 × 7,5 + + 2,5 × 27,6 - 279,75 + 328,73 × 0,3/(7,5 - 2,5) = - 163,69 кН. Поперечная сила при у = 7,5 - 0,7 = 6,8 м: Q 2-2 = 6,8 2 × 66,64/2 × 7,5 + 6,8 × 27,6 - 279,75 + 328,73 × 0,3/(7,5 - 2,5) = = 133,08 кН. Анкерная тяга: Усилие в тяге, установленной с интервалом 1,5 м: S = U 2l/sin a = 279,75 × 1,5/sin 40 ° = 652,81 кН. С учетом возможного зависания грунта над тягой : S p = S ki = 652,81 × 1,5 = 979,21 кН.

Фундаментная плита Расчетное давление под подошвой фундаментной плиты определяем по формулам: М 0 = - Р v g ( b - t )( b + 2 t )/12 - P vq ( b - t ) t /2 + P ¢ v g ( b - t )( b - 4 t )/12 + + P ¢ ¢ v g t ( b - t)/2 + V 2( b/2 - b 2) + V 2( b/2 - t) + U 2 а = = - 146,48(6 - 1,1)(6 + 2 × 1,1)/2 + 328,73(6/2 - 0,6) + 328,73(6/2 - 1,1) + + 279,75 × 0,3 = 1038,47 кН × м; е = М 0/ F = 10,42 = 0,96; = 1085,42(1 ± 6 × 0,96/6)/6; р max = 354,57 кПа; р min = 7,24 кПа. Определяем поперечные силы и изгибающие моменты в фундаментной плите. Сечение 3 - 3 ( x 3 = 1,1 м) G 1 = P u ' x 3 = 32,4 × 1,1 × 35,64 кН; M 3 - 3 = - G 1x 3/2 + p maxx 3 3( p min/ p max + 3 b/ x 3 - 1)/6 b = - 35,64 × 1,1/2 +354,57 × × 1,1 3(7,24/354,57 + 3 × × 6/1,1 - 1)/6 × 6 = 182,03 кН × м; Q 3 - 3 = G 1 - p max x 3 2( p min/ p max+2 b/x 3 - 1)2 b = 35,64 - 354,57 × 1,1 2(7,24/354,57 + 2 × 6/1,1 - 1)/2 × 6 = = - 319,38 кН.